Journal Search Engine
Search Advanced Search Adode Reader(link)
Download PDF Export Citaion korean bibliography PMC previewer
ISSN : 1225-7672(Print)
ISSN : 2287-822X(Online)
Journal of the Korean Society of Water and Wastewater Vol.31 No.2 pp.161-168
DOI : https://doi.org/10.11001/jksww.2017.31.2.161

A study on mitigation of membrane fouling by ozonation/coagulation in ultrafiltration

Geon-Youb Kim1, Min-Gue Kim1, Chang-Ha Lee1, Hyung-Soo Kim1, Ji-Hoon Kim1*, Kyung-Il Lee2
1Sungkyunkwan University
2G&C Engineering
Corresponding author: Kyung-Il Lee jjtt23@skku.edu
March 14, 2017 March 21, 2017 March 23, 2017

Abstract

Microfiltration (MF) and Ultrafiltration (UF) membrane processes capable of producing highly purified water have been extensively applied as a pretreatment process in the wastewater reuse field with the improvement of membrane properties and resistance, development of operating protocols, and improvement of technologies of backwashing and physicochemical cleaning, and improvement of scale and antifoulants. However, despite of the development of membrane production and process technologies, fouling still remains unresolved. This study confirmed that foulants such as polysaccharides, proteins and humic substances existed in final treated effluent (secondary effluent) by fluorescence excitation emission matrix (FEEM) and fourier transform infrared spectroscopy (FTIR) analysis. In addition, when constructing ozone oxidation and coagulation processes as a hybrid process, the removal efficiency was 5.8%, 6.9%, 5.9%, and 28.2% higher than that of the single process using coagulation in turbidity, color, dissolved organic carbon (DOC), and UV254, respectively. The reversible and irreversible resistances in applying the hybrid process consisting of ozone oxidation and coagulation processes were lower than those in applying ozone oxidation and coagulation processes separately in UF membrane process. Therefore, it is considered possible to apply ozonation/coagulation as a pretreatment process for stable wastewater reuse by and then contributing to the reduction of fouling when calculating the optimal conditions for ozone oxidation and coagulation and then to applying them to membrane processes.


오존산화/응집 혼성공정에 의한 UF 분리막의 막오염 저감에 관한 연구

김 건엽1, 김 민규1, 이 창하1, 김 형수1, 김 지훈1*, 이 경일2
1성균관대학교
2지앤씨엔지니어링(주)

초록


    Ministry of Land, Infrastructure and Transport
    16TBIP-C094085-02

    1.서 론

    인구증가, 기후변화, 도시화 및 산업발달로 인해 물 수요량은 점차 증가하고 있는 반면, 물 공급량은 한정되 어 있어 2025년 전 세계인구의 70%가 물 부족을 겪을 것으로 예상되고 있으며, 그로 인해 지속가능한 수자원 개발은 주요 이슈로 여겨지고 있다(De Sanctis et al., 2017; Gosling and Amell, 2016). 물부족 문제 해결을 위한 대안으로 하수처리수는 수량과 수질의 변동이 적고, 안정적으로 수자 원을 공급할 수 있는 조건을 갖추고 있어 대체수자원으로 평가되고 있다(Michael-kordatou et al., 2015). 하수재이용 을 위해 고순도의 처리수 생산이 가능한 막여과 공정은 분리막 특성 및 막저항 개선, 운영 프로토콜 개발, 역세척 및 물리화학적 세정 기술, 스케일 및 막오염 방지제 등이 개선됨에 따라 수처리 분야에서 점차 광범위하게 적용되 고 있다(Chen et al., 2003; Xu et al., 2010). 그 중 ultrafiltration (UF) 막여과 기술은 물 재이용을 위해 적용 가능한 기술로 평가되고 있다(Fan et al., 2008). 그러나, 분리막 기술이 진보됨에도 불구하고 2차처리수 내 effluent organic matter (EfOM), colloids, particles 등에 의한 UF 분리막의 막오염 문제는 여전히 해결하지 못한 과제 로 남아있다.

    막오염은 오염물질이 막표면에 침착하여 gel-layer (cake) 형성, 막공극 내 오염물질 흡착 또는 공극막힘 으로 인해 나타나게 되고, 여과저항의 증가로 인해 투 과도를 감소시키며, 오염이 심화될수록 계속적으로 높은 압력을 요구하게 되어 운전비용 증가의 원인이 되고 있으므로 막오염을 줄이기 위한 연구가 지속적 으로 이루어지고 있다(Liu et al., 2017; Racar et al., 2017). 막오염의 원인이 되는 EfOM은 생물학적 처리 과정에서 제거되지 않은 유기물로써 용존성 대사산물 (soluble microbial products, SMP), 자연산유기물(natural organic matter, NOM)이 포함되어 있으며, EfOM 내 존 재하는 다양한 유기화합물은 분해는 가능하지만 분해 속도가 느린 유기물이거나 난분해성 유기물로써 복잡 한 구조를 가진 유기화합물 형태로 이루어져 있다 (Filloux et al., 2012; Jin et al., 2016).

    하수처리수 내 EfOM 제거방안으로 고도산화, 응집, 흡착 등의 공정을 UF 전처리로 적용할 수 있으며, 고도산 화 중 오존산화는 유기오염물질에 의해 감소되는 UF 분리막의 투과성능을 개선할 수 있는 높은 잠재력을 지니 고 있다고 보고되었다(Acero et al., 2016; Audenaert et al., 2013). 오존은 내성 병원체도 파괴할 수 있을 정도의 강력한 산화제로써 소독 및 살균을 목적으로 수처리에 널리 사용되고 있으며, 수중 내 HO 형태로 분해되어 이중결합, 벤젠고리 구조와 같은 기능기들과 반응이 가 능하다(Dantas et al., 2008; Klavarioti et al., 2009). 또한, 오존산화는 용존성 유기물(dissolved organic matter, DOC) 은 제거하지 않지만 방향족 물질은 급격히 감소가 되는 것으로 나타났고(Linlin et al., 2011), 오존산화에 의해 저분자화된 EfOM은 응집성 개선 및 수질향상에 효과가 있는 것으로 보고되고 있다(Byun et al., 2011; Van Geluwe et al., 2011). 따라서, 본 연구에서는 UF 막여과 전처리로 오존산화/응집을 혼성공정으로 구성하여 처리수질변화를 평 가하였다. 또한, 형광스펙트럼(fluorescence excitation emission matrix, FEEM) 및 적외선분광(Fourier transform infrared spectroscopy, FTIR) 분석을 통한 유기물 특성 변 화, 실시간 플럭성장측정장치를 이용한 오존산화의 응집 성 개선 효율 평가, 오존산화/응집 전처리에 따른 UF 분리막의 막오염 저항 변화에 대해 평가하고자 연구를 진행하였다.

    2.실험장치 및 방법

    2.1.대상 원수

    본 실험에 사용된 원수는 경기도에 소재한 S 하수 처리장의 활성슬러지공법으로 처리된 2차처리수로써 10 μm disk-filter로 전처리 후 실험에 적용하였다. 분석항 목은 탁도, 색도, DOC, UV254, specific UV Absorbance (SUVA), total dissolved solid (TDS), pH를 분석하였고, 원수 성상은 Table 1과 같다.

    2.2.오존산화 및 응집장치

    본 실험에 사용된 오존발생기(LAB-2, Ozonetech corp., Republic of Korea)는 최대 20 g/hr의 오존을 발생시킬 수 있는 성능을 가지고 있으며, 오존반응조의 용량은 100 L이고, 5단으로 나누었으며, 기액비는 0.1, 발생압력은 0.5 kgf/cm2로 설정하여 오존을 주입하였다. 또한, 오존반 응조 후단에 100 L의 반응조를 추가로 구성하여 잔류오존 을 제거 후 분리막으로 유입하였다. 오존주입량은 오존발 생기의 출력을 20%, 40%, 60%, 80%, 100%로 조절하여 실험하였고, 25˚C에서 각 출력별 오존 발생량을 KI 적정법 을 통해 측정하였다. 오존주입량은 각 출력별로 0.32 mg O3/L, 0.72 mg O3/L, 1.05 mg O3/L, 1.34 mg O3/L, 1.61 mg O3/L로 측정되었고, 본 연구에서는 1.05 mg O3/L(출력 60%) 로 고정 후 오존접촉시간을 10분으로 적용하여 실험을 진행하였다. 최적응집제 주입량을 선정 및 응집성 개선 유무를 알아보기 위해 PACl (polyaluminium chloride, 17%)를 2, 4, 6, 8, 10, 12 mg Al/L 범위로 주입 후 실험을 진행하였다. 교반조건을 일정하게 유지하기 위해 jar-tester (C-JT, Changshin, Republic of Korea)를 사용하였고, 혼화/응집 조 건은 250 rpm으로 급속교반 1분, 40 rpm으로 완속교반 15분 동안 실시 후 상등수 수질을 분석하여 효율을 비교하였다.

    2.3.막여과 실험장치

    본 연구에 사용된 분리막은 중공사 형태로써 polyethersulfone (PES) 재질의 0.03 μm의 공극크기를 가진 UF 분리막을 사용하였고, 모듈의 유효막면적은 0.1 m2이 다. 여과방식은 가압식으로 전량여과 모드로 운전하 였고, 유량계의 설정 유량을 바탕으로 펌프의 인버터를 제어하여 정유량으로 운전하였다. 여과 및 역세정 주 기는 각각 30분, 1분으로 적용하였고, 역세유량은 1.5Q, 플럭스는 80 LMH로 약 5 cycle 운전하였다. 응집 공정 적용을 위해 원수 유입 측에 라인믹서를 구성하여 응집제 주입 시 배관 내에서 교반이 이루어지도록 하였고, 가역 및 비가역적 저항은 유입, 순환, 처리수 측에 압력계를 구성하여 막간차압(transmembrane pressure, TMP) 측정 후 저항값으로 환산하였다. 다음 Fig. 1은 오존산화공정 및 응집/UF 막여과 공정의 모식도를 나타낸다.

    2.4.가역 및 비가역적 저항 분석

    본 연구에서는 총 여과저항을 산정하기 위해 순수투과 플럭스 실험을 통해 막의 고유 저항값(Rmembrane)을 구하였 으며, 막오염 저항(Rfouling)은 대상원수 여과 후 값을 도출 하였다. 또한, 가역적(reversible fouling, Rrev) 및 비가역적 막오염(irreversible fouling, Rirr)을 구분하기 위해 오염된 막의 물리적 수역세 전과 후의 TMP를 측정하여 다음 Darcy’s equation을 통해 저항값을 도출하였다.(1)(2)

    R t o t a l = Δ P μ J = R m e m b r a n c e + R f o u l i n g
    (1)

    R t o t a l = R m e m b r a n e + R r e v e r s i b l e + R i r r e v e r s i b l e
    (2)

    여기서, Rtotal은 막의 총 여과저항(m-1), μ는 투과수 점성계수(Pa・s), J는 막투과유속(L/m2・h), ΔP는 막간차 압(Pa)을 나타낸다.

    2.5.분석 방법

    탁도는 Turbidimeter (2100AN, HACH, USA)을 통해 NTU (Nephelometric Turbidity Units) 단위로 측정하였다. 색 도는 Ultraviolet-visible spectrophotometer (DR6000, HACH, USA)를 사용하여 Pt-Co method로 측정하였고. UV254는 Ultraviolet-visible spectrophotometer (DR6000, HACH, USA)를 사용하여 254 nm 파장에서 분석하였다. DOC는 Total organic carbon analyzers (TOC-LCPN, SHIMADZU, Japan)를 사용하여 측정하였으며, 이를 바탕 으로 SUVA로 환산하였다. TDS 및 pH는 multi meter (HQ40d portable meter, HACH, USA)를 사용하였다. 2차처리수 내 유기성분 분석을 위한 FEEM은 spectro fluorophotometer (RF-6000, SHIMADZU, Japan)를 사용하였고, 기능기 분석은 FTIR spectrometer (Tensor 27 IFS-66/S, Bruker Optics, USA)를 사용하여 분석을 수행하였다. 플록(floc)크기 측정을 위한 floc size value (FSV)는 on-line intelligent photometric dispersion analyzer (iPDA-100, Econovel, Republic of Korea)를 사용하여 실시간 플록성장 변화를 측정하였다.

    3.결과 및 고찰

    3.1.오존산화에 따른 EfOM의 FEEM 특성

    Fig 2(a)은 2차처리수 내 EfOM을 대상으로 오존 주입 유무에 따른 형광스펙트럼 분석 결과이다. EEM spectra는 I-V 영역으로 나누어 질 수 있다. I (Ex/Em: 220-250 nm/280-330 nm)과 II (Ex/Em: 220-250 nm/330-380 nm)는 aromatic proteins에 해당되며, III (Ex/Em: 220-250 nm/380-580 nm)은 fulvic acid-like substances. IV (Ex/Em: 250-470 nm/280-380 nm)와 V (Ex/Em: 250-470 nm/380-580 nm)는 각각 SMPs와 humic acid-like를 나타낸다(Henderson et al., 2009). 대상원수인 2차처리수에는 II (aromatic proteins), III (fulvic acid-like), IV (SMPs), V (humic acid-like)의 intensity가 높게 나타났으며, 그 중 III 영역에 서 가장 높은 강도를 보였고, 오존을 주입할 경우 Fig. 2(b)와 같이 2차처리수 내 유기물질이 산화됨에 따라 intensity가 80%∼88.9%까지 감소되었다.

    3.2.오존산화에 따른 EfOM의 FTIR 특성

    오존 주입 유무에 따른 FTIR 특성 변화에 대해 Fig. 3에 나타내었다. 2차처리수 내 기능기(functional group) 특성을 살펴보면, polysaccharides의 O-H stretch 를 나타내는 3,410 cm-1, aliphatic C-H stretch의 humic substances를 나타내는 2,920 cm-1, protein 의 primary amide를 나타내는 C=O bonds로써 1,640 cm-1, symmetric carboxylate stretch를 나타내는 1,410 cm-1, asymmetric CO-O-C stretch를 나타내는 1,130 cm-1, -CH deformation of aliphatic aldehydes를 나타내는 860 cm-1, C-Br stretch of alkyl halides를 나타내는 620 cm-1 등에서 peak가 나타남에 따라 humic substances와 SMPs 물질의 주요 성분인 polysaccharides, proteins이 존재하고 있는 것으로 분석되었다(Chon et al., 2012; Tian et al., 2013). 오존을 주입할 경우 유기물 산화로 인해 일부 기능기에 서 투과도의 증가를 나타났으며, 막오염을 유발할 수 있는 polysaccharides, proteins, humic substances 등은 오 존주입 시 해당물질의 감소를 보임에 따라 오존주입은 유기물 산화에 효과적인 것으로 나타났다.

    3.3.오존산화/응집 전처리 공정의 처리효율 평가

    다음 Fig. 4는 오존산화 적용 유무별 최적 응집제 주입량 선정을 위해 2, 4, 6, 8, 10, 12 mg Al/L 범위로 PACl을 주입하여 탁도, 색도, DOC, UV254의 제거효율 을 비교한 결과이다. Fig. 4(a)와 같이 탁도는 오존을 주입하지 않은 경우 10 mg Al/L, 오존을 주입한 경우 12 mg Al/L 주입 시 각각 87.1%, 92.9%로 가장 높은 제거효율을 보였다. 색도의 경우 12 mg Al/L 주입 시 각각 88.4%, 95.3%로 가장 높게 나타났으며(Fig. 4(b)), Fig. 4(c)와 같이 DOC는 오존을 주입하지 않은 경우 10 mg Al/L 주입 시 17.4%의 제거율을 보인 반면, 오 존을 주입한 경우 12 mg Al/L 주입 시 23.3%의 제거 효율을 보였다. 또한, UV254는 12 mg Al/L 주입 시 오 존을 주입하지 않은 경우 40.6%, 오존을 주입한 경우 68.8%로 약 28.2%의 차이를 보였다(Fig. 4(d)). 이는 탁 도와 색도의 경우 저농도의 응집제 주입으로도 높은 제거효율을 보임에 따라 큰 차이를 보이지 않는 것으 로 나타났으며, 유기물 분석에서 DOC의 경우 오존산 화에 대한 제거효율이 크지 않음으로 인해 오존을 주 입하지 않은 경우와 유사한 결과를 보였다. 반면, UV254 항목에서는 오존산화에 대한 높은 제거효율을 보여줌 으로써 응집공정과 혼성으로 적용할 시 가장 높은 차 이를 보인 것으로 사료된다. 본 실험에서는 응집제를 4 mg Al/L 이상 주입할 경우 모든 항목에서 제거효율이 낮은 결과를 보임에 따라 최적 응집제 주입량을 4 mg Al/L로 주입하고자 하였다. Jeong 등(2014)에 따르면 EfOM은 오존산화 공정 적용 시 DOC는 제거되지 않았으 나, 5 kDa 이상의 분자량에서 fluorescence 강도, 방향족 유기물, SMPs 물질이 크게 감소하여 저분자로 변화한 것 으로 보고하였다. 따라서, 탁도, 색도, DOC, UV254 항목에 서 각각 5.8%, 6.9%, 5.9%, 28.2%의 응집성이 개선된 것은 오존산화로 인해 저분자화된 유기물질이 응집제와 반 응하여 더 높은 제거효율을 보인 것으로 사료된다.

    3.4.오존/응집 전처리공정에 따른 FSV 평가

    선행연구와 같이 오존/응집 적용 공정에서 오존을 주입한 경우와 주입하지 않은 경우 수중에 존재하는 오염물질의 제거효율에서 차이를 보였다. 따라서, 응집 성 차이점에 대해 알아보고자 응집시간에 따른 플록성 장 변화를 측정하였다. 다음 Fig. 5는 응집시간에 따른 FSV를 나타낸다. 플록성장측정장치는 550~900 nm 범 위에서 파장의 빛을 응집된 플록에 주사하여 그 크기 를 플록크기값으로 표시하는 장치로써 jar-tester 장치 를 통해 1분 급속 교반 후 완속교반 시작 시점부터 약 500초동안 FSV를 측정하였다.

    실험 결과, 전처리로써 오존 및 응집제를 모두 주 입하지 않은 경우 500초 시점에서 FSV는 0.1에서 0.14 까지 상승하였고, 최대 0.17까지 상승하였다. 반면, 전 처리로써 오존주입 없이 4 mg Al/L의 PACl를 주입한 경우 500초 완속교반 후 0.19까지 상승하였고, 최대 0.25까지 상승하였다. 또한, 오존을 주입한 후 PACl을 4 mg Al/L를 주입하였을 때 약 0.41, 최대 0.48까지 FSV가 증가함에 따라 오존을 주입 후 응집제를 적용 할 경우 응집성이 개선되는 것으로 나타났다.

    3.5.전처리공정별 UF 분리막의 투과성능 평가

    본 실험에서는 오존 및 응집제 주입 유무에 따른 UF 분리막의 TMP 상승률과 가역 및 비가역적 저항변화를 측정하였다. 다음 Fig. 6(a)는 전처리로써 오존과 응집제 주입유무에 따른 TMP 변화를 나타낸다. 5 cycle 여과 종료 후 TMP는 전처리를 적용하지 않은 경우 6.8 kPa/hr 까지 증가한 반면, 응집제를 주입한 경우 5.2 kPa/hr, 오존 을 주입한 경우 2.0 kPa/hr, 오존 및 응집을 모두 주입한 경우 0.8 kPa/hr로 나타남에 따라 오존 및 응집을 모두 적용한 경우 가장 낮은 TMP 상승률을 보였다.

    Fig. 6(b)는 전처리 조건별 가역적 및 비가역적 저항 값을 나타낸다. 총 4회 물리적 수역세를 적용하여 전 처리 조건별 여과시간에 따른 저항값을 분석한 결과 전처리를 적용하지 않은 경우 cycle이 증가할수록 가 역 및 비가역적 저항값이 점차 증가함으로 인해 막오 염으로 인한 총 여과저항값은 1.59E+12 m-1까지 상승 하였고, 그 중 비가역적 여과저항값은 5.32E+11 m-1로 나타났다. 응집제를 주입하여 여과한 경우와 오존을 주입하여 여과한 경우에는 4회 물리적 수역세 후 총 여과저항값은 각각 1.24E+12 m-1, 4.73E+11 m-1로 나타 났고, 그 중 비가역적 여과저항값은 4.13E+11 m-1, 1.77E+11 m-1로 나타남으로써 전처리를 적용하지 않 은 경우보다 낮은 비가역적 여과저항값으로 분석되었 다. 오존 및 응집을 모두 적용한 경우의 막오염 저항 값은 2.95E+12 m-1로 가장 낮게 나타났으며, 그 중 비 가역적 여과저항값은 1.77E+11 m-1로 나타남에 따라 전처리로써 오존산화를 적용한 경우와 유사한 결과를 보였다.

    4.결 론

    본 연구에서는 하수재이용을 위한 전처리 공정으로 써 분리막의 막오염 저감을 위해, 오존 및 응집제를 주입할 경우 처리수의 수질특성에 대해 평가하였다. 또한, 전처리공정별 UF 분리막의 가역적 및 비가역적 여과저항을 통한 투과성능을 검토한 결과 다음과 같 은 결론을 도출하였다.

    • 1) 유기물 특성 분석을 위해 FEEM 및 FTIR 분석을 수행 한 결과 막오염 유발물질로 알려져 있는 polysaccharides, proteins, humic substances가 하수처리수 내 존재함을 알 수 있었고, 오존산화로 인해 일부 기능기에서 밴드 의 감소를 보이며 오존과의 높은 반응성으로 인해 대 부분 산화됨을 알 수 있었다.

    • 2) 오존산화 효과로 인한 응집성 개선 효율을 평가 하기 위해 오존주입 유무별 응집제 농도에 따른 탁도, 색도, DOC, UV254 항목을 분석한 결과 오존산화/응집 공정을 혼성공정으로 구성할 경우, 응집 단독공정 대 비 각각 5.8%, 6.9%, 5.9%, 28.2% 더 높은 제거효율을 보임을 알 수 있었다. 또한, FSV는 최대 1.9배 더 높 아짐에 따라 산화된 유기물질은 응집제와 반응 시 응 집성이 더 개선됨을 알 수 있었다.

    • 3) UF 막여과 공정의 막오염 저감을 위해 오존 및 응집제 주입 유무에 따른 UF 분리막의 TMP 및 막오 염저항 변화를 분석한 결과, 오존산화/응집공정을 혼 성공정으로 구성할 경우 비가역적 여과저항이 더 낮 은 것으로 나타났다. 따라서, 오존산화/응집공정을 막 여과 공정에 적용할 경우 막오염 저감에 기여함으로 써 안정적인 전체 하수재이용의 전처리 공정으로 적 용이 가능할 것으로 사료된다.

    사 사

    본 연구는 국토교통부 지원 국토교통기술사업화 연 구비(과제번호 16TBIP-C094085-02)에 의해 수행되었 습니다.

    Figure

    JKSWW-31-161_F1.gif

    Schematic diagram of ozonation/coagulation and filtration system; (a) ozonation system, (b) coagulation/filtration system.

    JKSWW-31-161_F2.gif

    Fluorescence EEM spectra of EfOM samples from ozonation system; (a) secondary effluent, (b) ozonated effluent.

    JKSWW-31-161_F3.gif

    FTIR spectra of secondary effluent and ozonated effluent.

    JKSWW-31-161_F4.gif

    Changes of turbidity, color, DOC and UV254 in the ozonation/coagulation process; (a) turbidity, (b) color, (c) DOC, (d) UV254.

    JKSWW-31-161_F5.gif

    Effect of ozonation/coagulation on FSV with coagulation time.

    JKSWW-31-161_F6.gif

    Variation of (a) TMP profiles and (b) resistance of hydraulic reversible and/or irreversible membrane fouling with and without ozonation and coagulation.

    Table

    Characteristics of secondary effluent

    References

    1. Acero J.L. , Benitez F.J. , Real F.J. , Teva F. (2016) Micropollutants removal from retentates generated in ultrafiltration and nanofiltration treatments of municipal secondary effluents by means of coagulation, oxidation, and adsorption processes , Chem. Eng. J, Vol.289 ; pp.48-58
    2. Audenaert W.T. , Vandierendonck D. , Van Hulle S.W. , Nopens I. (2013) Comparison of ozone and HO induced conversion of effluent organic matter (EfOM) using ozonation and UV/H2O2 treatment , Water Res, Vol.47 ; pp.2387-2398
    3. Byun S. , Taurozzi J.S. , Alpatova A.L. , Wang F. , Tarabara V.V. (2011) Performance of polymeric membranes treating ozonated surface water: Effect of ozone dosage , Separ. Purif. Tech, Vol.81 ; pp.270-278
    4. Chen J.P. , Kim S.L. , Ting Y.P. (2003) Optimization of membrane physical and chemical cleaning by a statistically designed approach , J. Membr. Sci, Vol.219 ; pp.27-45
    5. Dantas R.F. , Contreras S. , Sans C. , Esplugas S. (2008) Sulfamethoxazole abatement by means of ozonation , J. Hazard. Mater, Vol.150 ; pp.790-794
    6. Chon K. , Cho J. , Shon H.K. , Chon K. (2012) Advanced characterization of organic foulants of ultrafiltration and reverse osmosis from water reclamation , Desalination, Vol.301 ; pp.59-66
    7. De Sanctis M. , Del Moro G. , Chimienti S. , Ritelli P. , Levantesi C. , Di Iaconi C. (2017) Removal of pollutants and pathogens by a simplified treatment scheme for municipal wastewater reuse in agriculture , Sci. Total Environ, Vol.580 ; pp.17-25
    8. Fan L. , Nguyen T. , Roddick F.A. , Harris J.L. (2008) Low-pressure membrane filtration of secondary effluent in water reuse: Pre-treatment for fouling reduction , J. Membr. Sci, Vol.320 ; pp.135-142
    9. Filloux E. , Labanowski J. , Croue J.P. (2012) Understanding the fouling of UF/MF hollow fibres of biologically treated wastewaters using advanced EfOM characterization and statistical tools , Bioresour. Technol, Vol.118 ; pp.460-468
    10. Gosling S.N. , Amell N.W. (2016) A global assessment of the impact of climate change on water scarcity , Clim. Change, Vol.134 ; pp.371-385
    11. Henderson R.K. , Baker A. , Murphy K.R. , Hambly A. , Stuetz R.M. , Khan S.J. (2009) Fluorescence as a potential monitoring tool for recycled water systems: A review , Water Res, Vol.43 ; pp.863-881
    12. Jeong K. , Lee D-S. , Kim D-G. , Ko S-O. (2014) Effects of ozonation and coagulation on effluent organic matter characteristics and ultrafiltration membrane fouling , J. Environ. Sci. (China), Vol.26 ; pp.1325-1331
    13. Jin P. , Jin X. , Bjerkelund V.A. , Østerhus S.W. , Wang X.C. , Yang L. (2016) A study on the reactivity characteristics of dissolved effluent organic matter (EfOM) from municipal wastewater treatment plant during ozonation , Water Res, Vol.88 ; pp.643-652
    14. Klavarioti M. , Mantzavinos D. , Kassinos D. (2009) Removal of residual pharmaceuticals from aqueous systems by advanced oxidation processes , Environ. Int, Vol.35 ; pp.402-417
    15. Linlin W. , Xuan Z. , Meng Z. (2011) Removal of dissolved organic matter in municipal effluent with ozonation, slow sand filtration and nanofiltration as high quality pre-treatment option for artificial groundwater recharge , Chemosphere, Vol.83 ; pp.693-699
    16. Liu J. , Tian J. , Wang Z. , Zhao D. , Jia F. , Dong B. (2017) Mechanism analysis of powdered activated carbon controlling microfiltration membrane fouling in surface water treatment , Colloids Surf. A Physicochem. Eng. Asp, Vol.517 ; pp.45-51
    17. Michael-Kordatou I. , Michael C. , Duan X. , He X. , Dionysiou D.D. , Mills M.A. , Fatta-Kassinos D. (2015) Dissolved effluent organic matter: Characteristics and potential implications in wastewater treatment and reuse applications , Water Res, Vol.77 ; pp.213-248
    18. Racar M. , Dolar D. , Špehar A. , Košutić K. (2017) Application of UF/NF/RO membranes for treatment and reuse of rendering plant wastewater , Process Saf. Environ. Prot, Vol.105 ; pp.386-392
    19. Tian Y. , Li Z. , Ding Y. , Lu Y. (2013) Identification of the change in fouling potential of soluble microbial products (SMP) in membrane bioreactor coupled with worm reactor , Water Res, Vol.47 ; pp.2015-2024
    20. Van Geluwe S. , Braeken L. , Van der Bruggen B. (2011) Ozone oxidation for the alleviation of membrane fouling by natural organic matter: A review , Water Res, Vol.45 ; pp.3551-3570
    21. Xu P. , Bellona C. , Drewes J.E. (2010) Fouling of nanofiltration and reverse osmosis membranes during municipal wastewater reclamation: Membrane autopsy results from pilot-scale investigations , J. Membr. Sci, Vol.353 ; pp.111-121